河南太康锅炉厂有效利用排热提高性能系数

河南太康锅炉厂**利用排热提性能高系数

河南太康锅炉厂在直燃型溴化锂吸收式冷（热）水机中，充分利用烟气的排热，降低排烟气温度，提高锅炉效率，无疑是提高机组性能系数的途径。排烟气温度每下降20℃，锅炉效率即可升高１％。而在蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组中，充分利用蒸汽凝水的排热虽可降低机组的加热蒸汽单耗，但根据上述的计算公式（２），随着凝水热量的利用，加入机组的净加热量也增加，机组性能系数反下降。因此，在蒸汽型机组中衡量机组的性能指标就不能单看性能系数，更主要的是加热源（蒸汽）的单耗。因为此指标与用户的经济效益直接挂钩。加热源的单耗降低，就意味着加热源量降低和能耗降低，运转费用随之降低。此种矛盾长期在蒸汽型机组中存在，以致不能**用性能系数来评价机组的性能指标。3 统一直燃型与蒸汽型溴化锂吸收式冷（热）水机性能系数的设想 如上所述，现行标准计算性能系数COP时，对直燃型与蒸汽型溴化锂吸收式冷（热）水机采用的热源耗量计算方法是有差异的。造成了蒸汽型机组性能系数COP高，蒸汽单耗亦高。笔者进行了计算，以加热蒸汽压力0.8 MPa(表)的饱和蒸汽为加热源，在冷却水进口温度32 ℃?冷水出口温度7 ℃?浓度差5.5 %为前提，若不采用凝水换热器，即加热蒸汽出机组的凝水温度174.5 ℃，此时COP1.39，蒸汽单耗3.54 kg/万J (14.8 kg/万kcal)。而采用了凝水换热器，凝水出机组的温度降至90 ℃，此时COP1.32?蒸汽单耗3.15 kg/万J (13.2kg/万kcal)。显然，后者具有较高的经济性，为用户节省了运转费用，是各制冷机生产厂家采用的方案。但其COP较低，性能系数与蒸汽单耗的矛盾是不言而喻的。 为何在蒸汽型机组中性能系数与加热源（蒸汽）单耗不能统一可从下式说明。若不考虑机组中的耗电功率，在具有绝热措施时，加热源耗热量也可按下式计算Qi=Qr+Qt……………………………(5)式中，Qr为加热蒸汽潜热变化时放出的热量；Qt为蒸汽凝水显热变化时放出的热量?显然，两种热量的品质是不一样的。Qr可视为品质高热量, 而Qt为低品质热量，二者加在一起作为比较的变量（直燃型机组中当燃料流量时此值为定量）是欠妥当的。 **是，目前为提高空调制冷用设备的节能，已对房间空调器与风冷和水冷冷水机组制定了能效分等标准，其能效等级的考核标准是以性能系数COP(W/W)为基础分类的。现水冷式冷水机组中，电动压缩式空调制冷设备（包括活塞式、涡旋式、螺杆式、离心式）均已制定了能效等级，而溴化锂吸收式冷（热）水机组的能效等级亦将制定。为此，统一直燃型与蒸汽型溴化锂吸收式冷（热）水机的性能系数计算方法是重要的前提。 过去曾认为蒸汽型的凝水热量可由锅炉回收，不致产生浪费。但实际的情况是回收凝水的机组并不多。回收凝水用热水泵的功耗较高，若锅炉与机房相距较远则更不合算。即使回收凝水，凝水温度也宜低于90 ℃。因此建议：（１）在计算蒸汽型机组COP时，其加热源的总热量与计算直燃型机组COP时加热源的总热量相同，定义为：Qi=(1/3600)W(hs1—hs3)…………（６）式中：hs3为90℃凝水温度的比焓，kJ/kg；其余同前。这样，不管蒸汽机组中是否加有凝水换热器，或加有多大的凝水换热器，该加热源的总热量，对于品质（压力）的加热蒸汽(hs1-hs3)是不变的。这就避免了蒸汽型机组中不采用凝水换热器性能系数反上升的矛盾。（２）从理论上分析，hs3应为环境温度下凝水的比焓。环境温度一般在40 ℃左右?本文采用90 ℃温度的原因：一是因为现在大多数制冷机生产厂家生产的蒸汽型溴化锂吸收式冷水机组的凝水排出温度均在90 ℃左右；二是因为即使凝水回锅炉循环使用,其凝水温度以低于90 ℃为宜